Prior la testare, C \\ samplesnring au fost curățate într-o baie ultrasonică cu IPA (alcool izopropilic). expunerile la coroziune au fost efectuate într-un, cuptor cu atmosferă controlată pe orizontală. Mediul de coroziune, compoziția de depozit și de depozit au fost controlate fluxul- using metodologia depozit revopsire bineestablished (de exemplu, Sumner et al. [-3]). Specimenele au fost acoperite cu un amestec M 8020 de Na2 SO4/K2 SO4. S-a măsurat Masa depos ited sare pe unitate de suprafață și specimenele au fost reacoperite fiecare 100 h, pentru a controla fluxul de depunere. a fost folosit 300 vppm SO2, iar toate testele a fost efectuat la 550 ° C - Un mediu gazos de aer.nrings C \\ au subliniat la 800, 700 și 500 MPa, și expuse/- Pentru 100, 300 sau 500 de ori h expunere cu o țintă DEP osition flux de 5 ugcm2h. În plus, o C/ring la fiecarenivel de stres tinta a fost expus timp de 300 h, fărănici un depozit./-

Microscopy metode de analiză și

μm sticlă diametru). Probele au fost apoi secționate, folosind lubrifiant ulei pentru a preveni dizolvarea prod ucts de coroziune și depuneri, înainte de a fi la sol și apoi pol minate la o pastă de diamant finisaj 1 pm (dinnou, folosind lubrifiant ulei). 

rings după fiecare perioadă de expunere. SEM a fost utilizat pentru a caracteriza rezultatele interacțiunii mecanismului de degradare cu microstructura aliajului. XL FEI30 și un tun câmp de electroni JEOL 7800F () FEG cu energie echipat SEM backscat ter-dispersive X-ray (EDX) detectori au fost utilizate pentru caracterizarea si imagistica SEM. Imaginile SEM au fost post-processed folosind software-ul Image J pentru a permite măsurarea precisă a caracteristicilor.-- 

Figure 1.Cring specimen geometrie stabilită la ISO 75395 (a) secțiune transversală frontală (b) vedere de sus în secțiune transversală (c) vedere laterală-\\ sectionncross (d) vedere izometrică. (Unități în mm.)-

Example uneiring ochiuri constrânsă între douăplates.-C\\ FNAE metode analitice

modelarea \\ FNAE a fost realizat folosind ANSYSWorkbench 15 [

]. Modelul material utilizat pentru această analiză a fost un model izotrop generat folosind datele materiale surogat monotone pentru CMSX 4 din Siebörger et al. [17]. C-ring a fost constrâns între două plăci (Figura2). Un contact glisant a fost utilizat fricțiuni între una dintre cele două blocuri și C-ring pentru a permite o cantitate mică de mișcare relativă. Condițiile la limită\\ aplicatnwere printr-o deplasare echivalentă cu cele calculate folosind ecuația (-1

3).nringVersiunea C \\ a fost modelată ca treinile separate pentru a permite rafinarea mai exactă a rețelei în secțiunea centrală a Cring. Acest lucru a fost tant impor așa cum a fost în această regiune centrală care a fost caragioslâcuri ipated fisurii ar putea să apară. O rețea dominant hex este utilizat wher101; ver posibil; Cu toate acestea discretizare în jurul sfaturi fisuranecesară utilizarea unui tetraedric

-mesh datorită dimensiunii și complexității geometriei vârfului fisurii.-&#După prinse, o stare de stres multiaxial a fost pre dicted în C

3

-aš aceste tensiuni ar putea fi mai mare pentru Cring geometria în x principalaxis plan, în comparație cu stresul von Mises.

Linear mecanica ruperii elastică (Ecuația (-3-)) au fost utilizate pentru a evalua intensitatea stresului locale interval (Δ

k) pentru fisuri semielliptical micro în Cring. Intensitatea stresului a fost evaluată folosind ANSYS R15 [18] intensitatea stresului cod solver. ANSYS foloseste Tstress eval--uation [19-] pentru Calculeaza vârful fisurii intensitatea stresului locale. Ecuația (

3): Mecanica liniara elastica Fracture Ecuația [20]Figure 3.

.Crack moduri de deschidere (a) modul i modul (b) II și modul (c) III.

\\ FNAE generat predicții intensitate fisura vârf de stres local, au fost apoi utilizate pentru a calculageometry factor (

) pentru fisuri de suprafață finită în Cring geometrie.

Δkei fi apoi comparat cu-kth pentru a evalua riscul de fisurare.k th de CMSX4 a fost raportată ca fiind de 15 MPa.m12 în aer la 750 ° C [21]. Intensitățile Stresul _calculated prin modelarea FEA poate fi comparat cu aceasta, pentru a determina probabilitatea fisurare și efectul de coroziune la cald pek-/th.Results și discuțiiC \\ rezultatelenring

secțiuniUnstressed de CMSX4 Crings au fost roded cor la 550 ° C cu un flux de depunere țintă de 5 ug-cm2&h și un mediu gazos de aer - 300 vppm SO2. Probele au fost îndepărtate după timpi de expunere de 100, 300 și 500 h. Inspecția a arătat formarea de

an conținând Co, Ni, S și O (Figura-4-//și

). Sulphidation a avut loc sub scara de oxid, în concordanță cu tipul II de coroziune la cald [7 22].Pentru a subliniat Crings, craparea corodate ples sam a fost observat la 800și 700 MPa după Sures expo de 100 h; cu vizibile fisuri încă apar la 500 MPa pentru timpi de expunere mai mare de 100 h (tabelul2). Prin contrast C

h de expunere la condițiile de testare.- Crings experimentat în modnormal, de cracare, în cea mai mare a subliniat regiunea centrală. Cu toate acestea, atunci când fisurile inițiate descentrat, cracarea ar avea loc de fiecare parte a liniei centrale din cauza stresului mutat TION vide în jurul C-Ring (Figura 6

).--mecanism de coroziuneVersiunea a variat de la atacul ingVersiunea gammaprime (

γ '  ) pentru a ataca MA gAM matrix ( -γ) Acest lucru este vizibil în SEM backscatteredimaging ca o schimbare în contrastul dintre cele două caracteristici microstructurale (Figura-7). Această reducere spate împrăștiate electroni este atribuitănumărului atomic inferior al S și O prezentă în produsele de coroziune.