imagisticaSEM sugerează că prezența combinată inițială de stres și de coroziune la cald rezultate în reacția dintreγ“'precipitates. Fisurile apoi inițiază de caracteristici similare cu caracteristici pit coroziune (Figura7) și se propagă prinγ“'where coroziune este prezent (Figura8). Folosind rezultatele analizei EDX (Figura5) Se presupune că acest lucru se datorează faptului că a conținut mai mic de Cr și Co aγ ''precipitates. 

Figure 4.Unstressed produs de coroziune la 550 ° C și expus la 5 ug/CM2/h cu un gaz de test de aer - 300 vppm SO2(a) 500 h rezultând 7 · 7 scală oxid pm (b) expunerea la 100 h rezultând în scara de oxid 2 · 43 pm.

Versiunea atac coroziune schimburi laγși este esised hypoth că acest lucru se întâmplă când se formează de protecție NiO/CoO bogat scara de oxid, deoarece depletes Co din aliaj care este concentrată în principal în matrice.

\\ FNAE principal și von Mises starea de stres modelareaîn Crings-

ring așa cum se arată în figura-9. FEA a prezis, de asemenea, prezența unui stat stres multipluaxial în Cring, wher--101; cel mai mare plan de stres principal rezolvate, denumit&# pentru ca principal maxim, are loc de-a lungul xaxis, iar al doilea plan de stres rezolvate, denumit principal mijloc, apare în lungul zaxis.--

axis wher-101; maximă principalul acționează la onormală în deschiderea fisurii modul I. Cu toate acestea ca fisuri și propaga&#Δkexceedsk-lea, apoi fisuri secundare ar putea propaga în toate cele trei direcții principale. Un rezumat al condițiilor de stres pentru diverse ΔDvalues ​​este dat în  Table3.\\ FNAE a fost folosit în continuare pentru a prezice stresul Inten sity și concentrare în jurul unui vârf fisură (Figura

10) în C \\ geometrianring. Aceste microcracks au fost modelate în regiunea centrală a Cring folosind un rafinat tetraedrice mesh; rezultatele sunt prezentate în tabelul-4--.

\\ FNAE modelare de intensitate a tensiunii sugereaza ca fisuri sau gropi trebuie să fie mai mare de 100 um pentru cracare să apară dat k  th 15 MPa.m1 2 ca pragul oboselii pentru raportat CMSX4 [21/]. Prin urmare, prezența coroziunii la cald poate avea un efect semnificativ asupra reducerii-Versiunea materialul39; s. k&th precum și concentrarea stresului prin corodare coroziune#

Analysis marimea unei gropi de coroziune în cracate Cring specimen implică faptul că o groapă cu diametrul de 10 pm are initi trol cracare în timpul acestor expuneri (Figura

). Folosind FEA calculat factorul de geometrie-Υdin 0 · 836, acest lucru dă un teoretic reduskth de 3 · 748 MPa.m12Când coroziune la cald acționează simultan cu o presiune de 800MPa; o reducere de 75%. Acest lucru înseamnă că fisurare poate apărea la tensiuni mult mai mici aplicate. /  

Figure 5.

Surface oboseala coroziune fisuri și înapoi împrăștiate Caracterizarea EDX la 800 MPa după 300 h cu 5 ugCM2/h depunere flux și un gaz de încercare de aer -. 300 vppm SO2/

Figure 6.

Cracking Crings la 800 MPa cu 5 ugCM2-/h depunere flux și un gaz de încercare de aer - 300 vppm SO2(a) secțiune transversală 100 h expunere (b) 300 h expunere secțiune transversală (c ) 300 h centrală de cracare (d) 500 h simetric cracare./

Figure 7.

Secondary imagini de electroni de 800 MPa Cring cu un 5 ug \\ MNC 2-/h depunere de flux și un gaz de testare a aerului - 300 vppm SO2 \\ semnen (a) 100 h fractură feței arată mărcilor eșuării deliberate (b) 100 h fractură feței, vârful fisurii arată atac de/γ '' (c) 100 specimen h la suprafață prezentând atacul deγ ' (d) 100 h ridicată mag suprafață fractură la vârful fisurii (e) 300 h atac de coroziuneγ' ' precipitate (f) 500 h coroziuneattack de γ ' precipitate (f) 500 h coroziuneattack de γ matrix.  Figure 8.

SEM imagini lângă sfaturi fisurii de la CMSX

a depune flux de 5 ugCM2--h și gaz de încercare de aer - 300 vppm SO2/(a) expunerea la 300 h (b) 300 de expunere h (c) 300 de expunere h (d) 100 h expunere./

orientareAxis pentru Cring modelare, arătând distribuțianormală stres într-o C

axis, pentru a\\ stareanboundary de ΔD--0 · 612 mm.-diagramaA Kitagawa [23 ] a fost reprezentată grafic pentru demon strate stresul și fisura sau mărimea defectuluinecesar pentru a depăși materialul=39; s

kth (Figura11&). Acest lucru se face atât pentru calculat teoretic#kth în condiții de căldură și coroziune și utilizarea raportatekth pentru aer.distribuțieFigure 10.

\\ vârfulncrack într-o Cring la 890 MPa.

Figure 11.-diagramaKitagawa produsă din analiza FEA coroziune crăpătură de intensitate a tensiunii, arătând mărimea defectului fisuriinecesare pentru a

initiate cracare cu și fără prezența coroziunii la cald.

ConclusionscaracterizareaSEMEDX produsului coroziune produs prin coroziune sub tensiune în CMSX

rings la 550 ° C este în concordanță cu tipul II de coroziune la cald.Hot condiții de coroziune la 550 ° C combinată cu solicitări statice mai mari de 500 MPa poate provoca un stres coroziune la cald sem mecanism cracare sig. O limită inferioară pare să existe în jurul valorii de 500 MPa. Cu toate acestea, la expuneri mai mari de 100 h, cu un flux de 5 ug

h cracare este încă vizibil prezent./-modelarea \\ FNAE prezicenatura multiaxial a stării de stres într-un C clamped-ring și cracarea observate în testarea experimentală susține rezultatele modelării. Prin determinarea stresului efectiv prin criteriul von Mises, FEA calculat concurs de stres echivalent cu cea din ISO 75395.

\\ FNAE modelare de intensitate a tensiunii în jurul estimări sfaturi drogate care oboseala/fracture (/k

th) poate fi redusă cu până la 75%, cu efectul combinat al coroziunii la cald în CMSX4.--imagistica

γ/'-

'precipitates, fisuri apoi se propaga prin precipitatelor ca atacurile mecanism are înaintea calea de propagare. Un comutator pentru a ataca alγ\\ este observatnmatrix. Se presupune că acest lucru are loc pentru a forma scara oxid NiOCOO care epuizeaza Co din γ

matrix./