Introduction

GA turbinele sunt utilizate pe scară largă în tems de generare a energiei sys. Dezvoltări pentru a îmbunătăți eficiența lor au led la creșterea temperaturilor de funcționare ale regiuni ale unor componente, cum ar fi sub platforma zonele paletelor turbinelor. Starea de stres ridicată a buzunarului rădăcinii datorită vitezei de rotație ridicate, combinată cu depozitele derivate din aer de răcire și temperaturile care se apropie de condițiile asociate cu coroziunea de tip II, pot duce la crăpare [].

CMSX-4 (tabelul1) este un singur cristal de Ni-based superaliaje frecvent utilizate pentru lame de tur gaz lăstar treapta 1, ca urmare a bunei sale fluaj la temperaturi înalte \\ proprietăținstrength combinate cu Accesibilitatea producției [-]. Cu toate acestea, datorită compoziției sale (conținutul inferior CR decât alte materiale de lamă de turbină din prima etapă utilizată în mod obișnuit), CMSX4 este susceptibil la coroziunea fierbinte de tip II. Acest lucru poate duce la leziuni care are morfologia fie corodare sau larg fronted- attack. Sumner și colab. [] au raportat investigații ale coroziunii fierbinți de tip II de CMSX4, utilizând analiza statistică a seturilor de date mari pentru a genera modele pentru condițiile specifice. Ei au observat larg front de atac și epuizarea mai rapidă a Cr în CMSX-4, în comparație cu IN738LC.-

  Reaserch efectuat pe mecanismele de coroziune la cald în 1970-80 este rezumată de Luthra LeBlanc [&4]. Ei au ajuns la concluzia că coroziunea fierbinte poate avea loc printr-o combinație de trei mecanisme: sulphidationox idation, formarea de compuși volatili sub stratul protector de oxid sau fluxare scară. Modelele fluxare deoarece au câștigat cea mai largă acceptare de depozite induse de coroziune la cald [-56]. 

   procesul de tip II la coroziune la cald a Ni \\ superaliajenbased impune formarea unui film eutectic lichid [ -56]. Coroziunea fierbinte de tip II are loc în intervalul de măsurare a temperaturii de 650-800 ° C prin formarea amestecurilor minime de topire de Na2S04, Niso4 și Coso4 [,,8]. Compușii NiSO4 și CoSO4 formează ca rezultat al reacției SO3 cunichel și cobalt din superaliaj. Un mecanism larg acceptat pentru coroziunea fierbinte a fost propus de GoebelPettit [&]. Mecanismul lor conturează două etape, în primul rând etapa InCu Bath, WHER101; un eutectic lichid de Na2 SO4, NiSO4 și \\,nici formele CoSO4 pe suprafața componentei ca urmare a depunerilor cuplate cu o reacție între oxizi de sulf și denichel și cobalt&ici din super-aliaj. A doua etapă este etapa de propagare, WHER#/101; Fluxarea oxidului de suprafață printr-un depozit lichid de pe suprafață permite accesul spre interior și Outward Co/Ni&nransport. Această formă de atac de multe ori duce la corodare daune cu un strat de NiO#COO exterior fiind format, cu toate că, uneori, o formă de largă front de atac se dezvoltă [/ 5/6].FOR THOR II Coroziune fierbinte Mulți cercetători au remarcat importanța unei alimentări constante Sox pentru a avea loc coroziune susținută [

,,9,,,9n,10]; această variantă a mecanismului de deteriorare este cunoscut subnumele de gaz indus de fluxare acid [

11-]. Fără ambele SOx gazoase și un flux regulat de depunere sulfat, TION coroziune REAC ar înceta să apară atunci când toți reactanții au fost consumate.-coroziune la caldType II combinat cu stresul static în NIBased Superalsysnu a fost studiat pe scară largă. Cu toate acestea, stres coroziune cracare (SCC) este undocu mecanism bine în aplicare eșec în special în sistemele apoase [

13].

Studies au fost efectuate cu privire la efectele stresului asupra creșterii corodare coroziunii aliajelor de aluminiu [14]. Sa constatat că o creștere groapă de coroziune ar putea fi afectate-Dacă timp, amplitudine și frecvență de stres într-un mediu de oboseală. Metodologia lui Ishihara et al. [

] a fost aplicat la Nibased Superaldeys de Chan și colab. [15]. Ei au considerat punctul în care creșterea fisurilor de oboseală depășește creșterea groapă de coroziune. Cu toate acestea,nici una dintre aceste

studies ia în considerare efectul de coroziune la cald asupra mate riale stres prag de intensitate (k&#-lea), sub care cracarenu apare pragul.\\ Analiza elementelor N

finită (FEA) este o metodă utilizată în mod obișnuit de calculare a tensiunilor în cadrul geometriei complexe sau a stărilor de încărcare multipabile. Acest lucru se face prin discretizare geometria ca o plasa de elemente șinoduri. Elementele pot deforma ca fiind constrânse de modelul material,

wher101; deoarece sarcina este transferată de la element la element prin conexiunilenodului. FEA a fost utilizat pe scară largă pentru a evalua stresul în condiții încărcate static și ciclic.-

\\ metodanExperimental---Cring metodă de testareC \\ specimenenring au fost fabricate din CMSX \\ baren4. Orientări pentru dimensiunile au fost luate din ISO 75395 [-16&#]. Dimensiunile finale pentru mens speci utilizate în această testare sunt prezentate în figura<>1

101; Fabricat cu o orientare001n

lografică aliniată la axa cilindrilor Calculat prin prima calculare a modificării diametrului (Δ-)necesar pentru a obține un anumit stres (ecuația (

-equare (1): Schimbare în diametru de la ISO 75395 [

16].=ΔDaπd2 \/  4

\\ Modelarea N(1)fea a fost utilizată pentru a verifica calculele de stres. date de la surogate Siebörger et al. [-] pentru CMSX4 a furnizat modulul tânărului () pentru ecuația () și proprietățile materiale monotonice utilizate în FEA MOD Elling. Ultimele Diametrele stresate (

f) au fost calculateusing Ecuația ( 2):D=fDav - ΔD

(2)-Versiunea Crings au fost prinse la diametrul final (  Df) folosind clasa A2 din oțel inoxidabil M5 piulițe, bolțuri și șaibe, și măsurat folosind un micrometru digital, cu o rezoluție de 1μm (și precizie de 2μm). O medie de cinci citiri a fost utilizată pentru a determina diametrul exterior inițial (  Dav) din care se calculează diametrul final accentuat.Termenii sunt dateîn Tabelul

.