Analysis hărții mecanismelor de deformare indică o deformare plastică în procesul de fluaj superaliaj poate să apară ca rezultat al difuziei sau fluaj dislocare în funcție de condițiile de încercare (temperatură și stres). În condițiile fluaj de difuzie, conform unui model de RL Coble și Nabarro-Herring rată de deformare constantă depinde semnificativ de mărimea granulelor și este descrisă cu relațiile (1) și (2), respectiv [12-14]:

 

where ;: b, C - constantele de material, σ - stress, DGZ - coeficient de difuzie peste limitele granulelor, b - vectorul Burgers, k - Constanta Boltzmann, T - Temperatura absoluta, D - diametrul cerealelor, ω - volumul atomic, D - grosime efectiva, DV - coeficientul de difuzie de grile 

 

 

&#-

 chile in cazul in caz de dislocare mecanism descrisă de relația (3) șinu depinde de mărimea granulelor:

--

 

 wher101 ;:. A,n - constante de material τ - tensiunea de forfecare, Def \\ coeficientndiffusion, G - modulul de forfecare b - vectorul Burgers, k - constanta Boltzmann, T - temperatura absolută, d - diametrul cereale

 

Se trebuie remarcat în același timp, că, în condiții de teste de fluaj deformare a th materialul e ca rezultat al fluaj dislocare, volumul de difuzie (modelul Nabarro&Hering) și peste limitele granulelor (Coble'model) poate avea loc simultan cu intensitate diferită. Contribuția fiecăruia dintre aceste procese în deformarea depinde de temperatură, stresul, mărimea granulelor și structura granițelor lor [12#13].&#--=

3.

Versiunea rezultatele investigațiilor și discutarea rezultatelor

---""

Images de SELEC

116; structuri turnate ed studiate în condițiile variantei II a testele de fluaj sunt prezentate în tabelul. 3. Pregătirea pentru observarea microscopică au fost decapate în Marble 39; s reactiv. Tabelul 4 și 5 liste selectate parametrii morfologici ai macro \\ microstructuri ale probelor NAND de testare. Parametrii de bază ai macrostructurii au fost evaluate cu ajutorul programului MetIlo. Testele au fost efectuate pe cruce

sections de probe (d0

6 mm) după testul de fluaj.-

 \\ studiilenMetallographic indică faptul că efectul modificăriinumai volumului a fost formarea de grosier \\ structurangrained în superaliaje și modificarea volumului și suprafeței simultane a dus la formarea de fine \\ structuriingrained (tabelul 4 și 5). Studii asupra precipitațiilor de faze carburi, semnificative din punct de vedere al întăririi aliajelor testate și durabilitatea în condiții de fluaj a arătat suprafața lor mai mare AA în superaliaje MAR

247 (tabelul 4 și 5). carburile primare, în principal sub formă de caractere

Chinese avut loc în zona de limitele grăunților [2].-

Tab. 4 și Tabelul 5 macrostructură Parametrii stereologice ai examinat superaliaje în legătură cu caracteristicile de fluaj, cum ar fi proba tz timp ruptură, valorile Vu.These viteza de fluaj constantă sunt importante în definirea factorilor care determină stabilitatea materialelor sub înaltă

temperature fluaj.-=----

Figure 2 și 3 spectacole caracteristici ale fluaj superaliaje IN713C și MAR

247 dezvoltat pe baza testelor de fluaj efectuate în conformitate cu varianta i a studiului .

/

caz de stabilitate superaliaj iN

713CÎn va depinde substanțial de mărimea macrograin și atinge valoarea t 50 de ore pentru un eșantion cu o grosieră \\ structurangrained și 28 de ore pentru proba cu cereale mărunțite, ca urmare a modificării volumului și suprafeței (Tabelul 4). În mod similar, într-o pârâu de înaltătemperatură de aliaj maritim

247, dimensiunea macrograinului influențează fundamental probele de răpire. Stabilitatea probelor cu un grosier

grained structura a fost de peste 20% mai mare decât probele de cereale mărunțite.==-/

La este clar din datele prezentate în tabelul 4 stabilitatea materialele testate a fost de asemenea puternic dependentă de zona carburilor AA prezentate în microstructura lor. Acest efect este bine ilustrat prinnoul parametru AA N, (suprafața de suprafață a carburilor menționate lanumărul de boabe din tabelul de probă, tabelul 6). Indiferent de superaliaje testat cu o creștere în această stabilitate parametru în testul de fluaj tzwas mai mare, iar viteza de fluaj constantă Vu, atingând valori mai mici (tab.4).

/----Versiunea rezultatelor cercetării și a analizei indică faptul că difuzia fluaj peste limitele granulei determinat viteza constantă fluaj Vu și stabilitatea superaliaje în testele finalizate (Tabelul 4). Putem presupune că, în circumstanțele date ale variantei de testare I (t980 ° C, σ

150MPa) stabilitate (timpul până la ruperea probei) sub fluajul difuzie determinat alunecarea peste limitele granulelor. Ea condiționată procesele de formare și de creștere a fisurilor. În acest caz, factorul decisiv pentru stabilitatea superaliaj a fost raportul dintre aria suprafeței carburile la boabele suma pe cruce

section a eșantionului (AAN). O valoare mai mare a acestei expresii corespunde cu o mai mare stabilitate a materialului într-un test de fluaj. 

analiza

Utilizarea rezultatelor testelor obținute cu parametrii corespunzătoare variantei II fluajului teste (fig. 4, 5, Tab. 5) indică faptul că, prin creșterea sigma stres axial. (care are ca rezultat creșterea stresuluinormalizat τ \\nG)nu influențează dimensiunea macrograin asupra stabilității crez a fost observată atât în ​​cazul dinn247 superaliaj IN \\n173C și MAR \\ (Fig. 4 și 5). Diferențele în durabilitatea fluajului au fost doar câteva ore. Acest lucru arată că, în aceste condiții de testare fluajul procesul de deformare materialului are loc în principal în cadrul mecanismului de dislocare, mai degrabă decât, așa cum sa observat anterior (fig. 2, 3) sub Nabarro \\nHerring mecanism de difuzie matrice (volum) și peste limita de cereale cu Coble ( aceasta a dus la creșterea stabilității materialului cu o grosier \\ structurangrained). Influența Descrisă parametrilor de test fluaj asupra schimbării deformării materialelor (denaturare) mecanisme datorită creșterii stresului axial σ bine este explicată prin figura 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n