Versiunea metalotermică SHS a turnat aliaje CoCrFeNiMn în condiții de gravitație artificială a fost descrisă în detaliu în [32].

 

SHS \\ aliaje turnatenproduced au fost caracterizate prin X-ray difracție (XRD), microscopie electronică de baleiaj (SEM) și microanaliză dispersive energie (EDS). Pentru a dezvălui constituențiinanostructurii, aliajele AL-contamining au fost supuse gravării într-o soluție de acid azotic 5% urmată deneutralizarea soluției. - (X), aliajele pot fi reprezentate prin următoarea schemă:-

 

wher

101; AA este un aditiv de aliere (AL și Ti-Si-B (C)), a cărui concentrație a variat în intervalul de 0,2-1,0 fracție molară pentru AL și 1-8% în greutate pentru Ti-Si-B (C). Componentele principale au fost utilizate în fracțiuni egale atomice Două straturi (lingură de produs țintă și zgură al2O3) și o amestecare convectivă a tuturor componentelor, care este deosebit de importantă, cu o creștere anumărului și concentrației componentelor din aliaj. Prin urmare, sinteza HEAs a fost realizată într-o mașină SHS centrifugal [30].

 

&RESULTS ȘI DISCUȚII Sinteza Cast NiCrCoFeMn-Al HEAs#

 

Versiunea introducerea de aluminiu în exces stoichiometriei în amestec verde exoterm face ușor de a controla concentrația sa în compoziția aliajului produs; Prin urmare, a fost aplicată această metodă de aliere a HEA inițială. Datorită densității specifice specifice a AL, o creștere a concentrației sale promovează o scădere a densității specifice a aliajului, precum și cu alocația făcută pentru reactivitatea ridicată și formarea de aluminizi, contribuie la consolidare. Compozițiile de hea sintetizate sunt date în Tabelul 1. Pentru a determina condițiile optime pentru prepararea aliajelor, am efectuat experimente pe variația unei (accelerația centrifugală) între 1 și 70 g. Experimentelenoastre au arătat că, cu creșterea A, viteza de ardere (UB) crește de la 2 la 6,1 cmS pentru compoziția Nicrcofemnal0.2 și de la 2 la 4,6 cmS pentru compoziția NicrcofemNal10.

 

Notați că creșterea Ub este cea mai mare între 10 și 50 g. Acest lucru se datorează filtrării forțate a topiturii de înaltă

temperatură formată în spatele frontalului de combustie în amestecul verde [30]. Un punct suplimentar pentru a sublinia este că, după cum G crește în paralel cu creșterea UB, pierderea semnificativă a materialului și randamentul materialului țintă în lingou se apropie de valoarea calculată.

 

//

 

-

 

//-~-

 

n>

 

=n \\ La A

g ≥ 50, probele au devenit pore

free, iar masa lor a fost aproape de ceanominală (98% în greutate). În acest caz, stropirea materialului în timpul arderiinu a depășit 1,5% în greutate. Produsele sintetizate au fost obținute ca două eșantioane layer: aliaj țintă și al2O3 (zgură). Lingourile formate în condiții optime a avutnici o porozitate reziduală și au fost monolitic.

==-=-La urmare, valorile-50 g au fost alese ca optime. Analiza EDSnu a evidențiatnici o schimbare în concentrațiile de componente pe întreaga vrac. Abaterilenesemnificative ale valorilor lor se află în intervalul de eroare măsurat. Este important de observat că conținutul componentelor este ușor mai mic decât valorilenominale (mai puțin de 2%), cu excepția Mn (6%). Diferența a fost eliminată prin introducerea oxidului de mangan (MNO2) care depășește stoichiometria în compoziția verde concentrația Al din aliaj duce la o scădere vizibilă a densității aliajelor sintetizate (fig.1a); În acest caz, există o creștere semnificativă (de mai mult de 2 ori) în duritatea lor (figura 1b). Creșterea marcată se observă în intervalul X-0,2-0,6.

\\nVersiunea din urmă poate fi explicată prin formarea de incluziuni „solide“ ale fazelor intermetalici pe baza aluminizi. O analiză XRD a heat-urilor turnate preparate la A \\ N 55 ± 5 g a arătat dependența compoziției de fază asupra concentrației AL (figura 2). La X \\ N 0,2, se formează un singur produs \\nfazi cu structură FCC. Pentru x \\n 0,6-1,0, produsele de combustie sunt considerate a consta dintr-o fază α α α \\ NFE (BCC), o fază γ \\nfe (FCC) și o fază intermetalică β \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n